Мероприятия по охране воздушного бассейна
В целях снижения выбросов вредных веществ в атмосферу на АТЭЦ – 2 предусмотрены эффективные золоулавливающие установки – скрубберы с вертикальными трубами Вентури (МВ-ВТИ) с интенсивным орошением труб Вентури водой.
Дымовые газы от котлов выбрасываются через две дымовые трубы высотой Н=129 м , диаметром устья Dу=6 метров(1 труба), и диаметром устья Dу=6.6 м (2труба). К трубе №1 подключены котлы 1-4, к трубе №2 подключены котлы 5-7.
Контроль за выбросами вредных веществ на АТЭЦ-2 осуществляется расчетным путем ежемесячно. Концентрация в дымовых газах Nох и Со2 определяется химическим путем.
7.14.1 Предельно-допустимые концентрации вредных веществ
Расчет выбросов и их рассеивание в атмосфере от котлов ТЭЦ
Диоксид ванадия |
Оксид азота |
Диоксид азота |
Пятиокись ванадия |
Оксид углерода |
NO2 |
NO |
SO2 |
V2O5 |
CO |
0.085 |
0.4 |
0.5 |
0.002 |
5.0 |
Расчет производим по методическому указанию Сулеева Н.Г. и Кибарина А.А., Расчет рассеивания вредных выбросов в атмосферу для тепловых электростанций и котельных на ПЭВМ: Методические указания к выполнению дипломного проекта, Алматы, АЭИ, 1995
7.14.2 Выброс золы
МТВ=0,01*В*(аУН*АР+q4УН*)*(1-h)
МТВ=0,01*140000*(0,95*38,0+1,5*)*(1–0,97)=1548,905 г/с
В = В*8=17,5*8=140 кг/с=140000 г/с – расход натурального топлива;
АР=38,0 %-зольность топлива на рабочую массу,
q4УН=1,5 % -потеря теплоты от механического недожога топлива
аУН=0,95–доля частиц уносимая из топки,
h=0,97–КПД золоуловителя с трубой Вентури,
7.14.3 Выброс сернистого ангидрида
МSO 2=0.02*B*SP*(1-h¢SO 2)*(1–h¢¢SO 2)
МSO 2=0.02*140000*0.9*(1–0.2)*(1–0.02)=1975.68 г/с
В=140000 г/с–расход натурального топлива,
SP=0,9 %-содержание серы в топливе на рабочую массу,
h¢SO 2=0,2 – доля сернистого ангидрида, улавливаемого летучей золой в газоходах котла, (для топок с твердым шлакоудалением),
h¢¢SO 2= 0,02 – доля сернистого ангидрида, улавливаемого в мокрых золоуловителях, (щелочность воды 7,5 мг-экв/л).
7.14.4 Количество выбросов оксидов азота
МNO x=0.34*10-7*K*B*QHP*(1–)*(1-E1*r)*b1*b2*b3*E2
МNOx=0.34*10-7*140000*7.355*16965*(1–)*(1–0)*0.83*1*1*1= 487.332 г/с
коэффициент, характеризующий выход оксидов азота на 1т сожжённого топлива, кг/т, D=420 т/ч –номинальный,
DФ=380 т/ч–фактический
b1=0,178+0,47*1,5=0,833–безразмерный коэффициент, учитывающий
влияние на выход оксидов азота качества сжигаемого угля.
Исходная формула b1 =0,178*0,47*NГ, где NГ=1,5 %.
b2 – коэффициент учитывающий конструкцию горелок (для вихревых горелок БКЗ–420 b2=1)
b3 – коэффициент учитывающий вид шлакоудаления (т.к. шлакоудаление твердое , то b3=1). На котле БКЗ–420–140 отсутствует рециркуляция воздуха, следовательно ε1–коэффициент рециркуляции, равен нулю. Кроме того нет и подачи части воздуха помимо основных горелок, т.е. ε2=1–коэффициент характеризующий снижение выбросов оксидов азота при двухступенчатом сжигании топлива.
Выбросы диоксида азота рассчитываются по формуле:
МNO 2=0,8*МNO x=0,8*487,332=389,86 г/с
МNO =0,13*МNO x=0,13*487,332=63,35 г/с
7.14.5 Количество выбросов оксидов ванадия
Выбросы происходят только при растопке котла для поддержания постоянства величины факела. Для растопки 1-го котла предусмотрены 6 механических мазутных форсунок, производительностью по 0,8 т/ч.