Выбранная по ГОСТУ 15518-70 поверхность м2 достаточная для заданных условий.

Гидромеханический расчет

Из предыдущих разделов расчета фактические скорости движения кислоты и воды в каналах теплообменника w1 = 0,296 м/с; w2 = 0,536 м/с при Re = 374; Re = 5330.

1. Вычисляем коэффициент общего гидравлического сопротивления единицы относительной длины канала для обеих сред:

;

2. Гидравлические сопротивления пакетов пластин при этом:

кПа

кПа

3. Проверяем скорости движения кислоты и воды в штуцерах при площади проходного сечения штуцера при Dшт = 150 мм и fD = 0,0176 м2:

м/с

м/с

4. Так как скорость воды в штуцере больше допустимой (2,79>2,5 м/с), то рассчитаем местное гидравлическое сопротивление водяного штуцера, приняв ξшт = 1,5:

кПа (580 кгс/м2)

5. Общее гидравлическое сопротивление теплообменника составит:

а) для тракта движения кислоты кПа (10130 кгс/м2);

б) для тракта движения воды кПа (11380 кгс/м2).

6. Сопоставим заданные располагаемые напоры с расчетными гидравлическими сопротивлениями. При этом должно соблюдаться условие:

Для тракта движения кислоты получим .

Аналогично для тракта движения воды .

Как видим, действительные гидравлические сопротивления находятся в пределах располагаемых значений.

7. Подсчитаем мощность, необходимую на преодоление гидравлических сопротивлений при прокачивании кислоты и воды через теплообменник:

Вт = 7,26 кВт

Вт = 7,4 кВт,

где η1 и η2 – коэффициенты полезного действия насосов выбраны по каталогу-справочнику «Насосы» в соответствии с расходами сред:

насос КНЗ-8/32 η1 = 0,372

насос 6К-8б η2 = 0,74.

Пример 2.

Произвести проектный расчет пластинчатого разборного аппарата для обогрева минерального масла конденсирующимся водяным паром при следующих исходных данных: